導向支架
用于地上架空敷設(shè)管道支承的一種結(jié)構(gòu)件
分為固定支架、滑動支架、導向支架、滾動支架等。
管道支架在任何有管道敷設(shè)的地方都會用到 又被稱作管道支座、管部等。它作為管道的支撐結(jié)構(gòu) 根據(jù)管道的運轉(zhuǎn)性能和布置要求 管架分成固定和活動兩種。設(shè)置固定點的地方成為固定支架 這種管架與管道支架不能發(fā)生相對位移 而且 固定管架受力后的變形與管道補償器的變形值相比 應當很小 因為管架要具有足夠的剛度。設(shè)置中間支撐的地方采用活動管架 管道與管架之間允許產(chǎn)生相對位移 不約束管道的熱變形。固定支架是將支架焊接在管道上 但是支架與基礎(chǔ)是不焊接的 可以連支架一起移動的。活動支架是管道放在（圓弧）支架上 支架與基礎(chǔ)是焊接的 管道在支架上可以移動。

熱力管道導向支架
關(guān)鍵詞 熱力管道導向支架 跨距計算 分類號 28411裝設(shè)軸向型波紋補償器的熱力管道發(fā)作的毀壞性事故次要有二類, {dy}類是固定支架特 別是主固定支架設(shè)計強度不夠而傾斜、坍塌, 惹起這一類事故的設(shè)計緣由經(jīng)常是在裝設(shè)非均衡 式波紋補償器時, 無視了流體經(jīng)過管道作用在主固定支架上的內(nèi)壓力或補償器和固定支架之 間區(qū)段的總摩擦力, 這應歸結(jié)于設(shè)計概念成績; 第二類是導向支架阻滯、管系失穩(wěn), 這往往是在 設(shè)計確定導向支架跨距時無視管段的波動性條件惹起的 系的波動性條件,確定導向支架跨距時, 簡直無一例外地借用美國收縮節(jié)制造商協(xié)會 (EJM 但是,對該計算式的剖析標明, 它存在有局限性和不確定性, 既能夠由于 向受力思索不充沛,不能完全保證平安牢靠, 亦能夠過火思索波動性條件招致導向支架跨 本文討論通有流體的空心細長柱的亞波動成績,討論裝設(shè)軸向型波 紋補償 器熱力管道導向支架跨距確實定辦法, 給出管段軸向受力和選用跨距的線性圖 計算辦法已在工程設(shè)計理論中失掉了牢靠的驗證1成績的提出 裝設(shè)軸向型非均衡式波紋補償器的管系,通常是取一個補償器的補償才能范圍內(nèi)所允許 的一定長度的管段, 在兩端設(shè)置固定支架1 在兩個固定支架之間, 除了滑動支架外還要設(shè)置限 收稿日期 1998209206 第13 熱力管道導向支架跨距確實定辦法397 定管道變形方向的導向支架 {dy}、第二導向支架的跨距設(shè)置是爲了保證波紋補償器不遭到管系端部側(cè)向變形的影響,避免 波紋補償器自身柱狀失穩(wěn)來確定的, 對此文獻 作了闡述1在作爲壓桿的波動性剖析中, 支架之間、導向支架與滑動支架之間、滑動支架與固定支架之間的跨距確定成績可以歸結(jié)爲導向支架之間或?qū)蛑Ъ芘c固定支架之間跨距確定成績的泛例, 而從波動性剖析又不難判別: 相的軸向力而言,長度系數(shù)小于1 的壓桿約束條件比長度系數(shù)等于 的壓桿更平安,滿足強 和剛度條件的這種跨距普通是會滿足波動性條件的,這也是 EJM 等眾多文獻強調(diào)控制導向 支架之間跨距的緣由 因而裝設(shè)波紋補償器熱力管系的支架跨距選擇最能夠受制于波動性條 件的是兩個非{dy}、第二導向支架之間的導向支架跨距1 導向支架跨距確實定辦法 管道支架允許跨距取決于管材的強度、管子截面剛度、外荷載大小、管道敷設(shè)坡度、管道允許的{zd0}撓度 異樣也給出了 剛度條件確定的管道支架允許跨距的計算公式和圖表, 它是由管道自重發(fā)生的彎曲 撓度不 應超越支架跨距的01005 而得出的1導向支架之間跨距首先必需滿足管段的強度和剛度條件, 對裝設(shè)波紋補償器的熱力管道 而言, 由于管段間能夠傳遞有很大的軸向載荷, 導向支架跨距還需滿足管段的波動性條件, 內(nèi)采用美國收縮節(jié)制造商協(xié)會(EJM 規(guī)范,該規(guī)范給出的導向支架是以兩端鉸支的柱的歐 拉公式 爲根底,并思索波動. 性平安系數(shù) 而確定的,其表達式爲: ax爲補償器{zd0}軸向補償量 (cm 爲管道在任務溫度下的彈性模數(shù) 爲管道的慣性矩(cm 應該指出:不能采用長度系數(shù)爲 015 的壓桿約束條件是由于導向支架的軸向?qū)挾葅jd1}于 向支架之間的間距而言很小,文獻 束條件,由此推斷設(shè)計中可以節(jié)省近一半的導向支架是欠妥的1 的正確性是無疑的,但是將式 并作爲裝設(shè)均衡式或非均衡式波紋補償器的熱力管道導向支架跨距的通用計算公式則值得商榷了 力怎樣計算,或用來剖析成績的體系應該如何界定1 管段作爲壓桿的波動性剖析 1998年11 管段受力表示圖思索波動性平安系數(shù) 之間的管段,所在地位離 將管壁和流體當作一個波動性剖析的全體來思索,進一步剖析歐拉公式的導出進程, 普通狀況下,導向支架離波紋補償器端較近, 可以疏忽摩擦力, 而流體的剛度 等于0,這時, 但在傳遞的摩擦力較大的狀況下,疏忽它惹起的計算誤差不 對此包括EJM 在內(nèi)的諸文獻均沒有交待清楚,在國際普遍運用剛性支架時, 起管道設(shè)計者的留意1再討論采用軸向均衡式補償器的狀況, 管壁未接受大小爲100P 比擬,則可得出結(jié)論: 在裝設(shè)軸向均衡式 波紋補償器的狀況下, 采用式 不應以波紋補償器無效載面積 入1進一步的剖析計算還可得出: 在裝設(shè)軸向均衡式 償器的中、高壓管系設(shè)計計算中,非{dy}、第二的導向支架跨距可以不用思索波動性條件, 因是簡直滿足強度和剛度條件的跨距普通滿足波動性條件,這和采用 型補償器的自然補償 管系是相似的 (資料爲20 在給定管系中,計算出導向支架之間管段所接受的軸向力 可查出波動性條件允許的{zd0}跨距,在圖中折線與縱、橫座標軸解圍的區(qū)域內(nèi)管柱都是可 豎線對應的軸向力爲臨界載荷值,不應超出, 臨界荷載對應的最小臨界長度是以歐拉 式的適用范圍爲前提失掉的,即來自于式 熱力管道導向支架跨距確實定辦法399 是依據(jù)在常溫下的20號鋼的彈性模數(shù) 得出的,引入修正系數(shù) 02)1/2 而不同溫度下不同 資料的最小臨界長度可由式 求出1結(jié)論 {zd0}導向跨距計算圖(20 管道而言,采用 EJM 的計算式確定導向支架{zd0}允許跨距時軸向力 裝設(shè)軸向均衡式波紋補償器的熱力管道,確定非{dy}、第二導向支架跨距時可以不 思索作爲壓桿的波動性成績1 繪制的軸向力與導向支架{zd0}允許跨距計算線算圖可方便工程設(shè)計計算,較有之價值